ＲＥ₁＝１.３Ｄ 

Ｄ：負荷の需要率

• (1) 原動機がディーゼルエンジンの場合

d ：ベース負荷の需要率 

ε ：原動機の無負荷時投入許容量（ＰＵ（自己容量ベース）） 

ks：負荷の始動方式による係数 

Z’m：負荷の始動時インピーダンス（ＰＵ） 

cosθs ：負荷の始動時力率

Ｍ₂’ ：負荷投入時の回転数変動が最大となる負荷機器の出力（kＷ） 全ての{（負荷の始動入力（kＷ））－（原動機瞬時投入許容容量を考慮した定常負荷入力（kＷ））}の値が最大となる負荷出力（kＷ）

を計算して、その値が最大となるmiをＭ₂’とする。 

a  ：原動機の仮想全負荷時投入許容量（ＰＵ） 

ηb：ベース負荷の効率 

mi ：個々の負荷機器の出力（kＷ） 

Ｋ   ：負荷の出力合計（kＷ） 

fv₂   ：瞬時周波数低下、電圧降下による投入負荷減少係数 別記６．２－１による。 

• (2) 原動機がガスタービンの場合

ε    ：原動機の無負荷時投入許容量（ＰＵ） 

ks    ：負荷の始動方式による係数

Z’m  ：負荷の始動時インピーダンス（ＰＵ）

cosθs ：負荷の始動時力率 

Ｍ₂’   ：負荷投入時の回転数変動が最大となる負荷機器の出力（kＷ）

Ｋ    ：負荷の出力合計（kＷ）

fv₂    ：瞬時周波数低下、電圧降下による投入負荷減少係数 

別記６．２－１による。 

fv₃：瞬時周波数低下、電圧降下による投入負荷減少係数 

別記６．２－１による。 

γ    ：原動機の短時間最大出力（ＰＵ） 

d     ：ベース負荷の需要率 

ks    ：負荷の始動方式による係数 

Z’m  ：負荷の始動時インピーダンス（ＰＵ） 

cosθs：負荷の始動時力率 

Ｍ₃’ ：負荷投入時の原動機出力を最大とする負荷機器の出力（kＷ） 

全ての（始動入力（kＷ）－定格入力（kＷ））の値が最大となる負荷機器の出力（kＷ）

を計算して、その値が最大となるmiをＭ₃’とする。 

ηb  ：ベース負荷の効率 

mi   ：個々の負荷機器の出力（kＷ） 

Ｋ    ：負荷の出力合計（kＷ）

ＲＥは、ＲＥ₁、ＲＥ₂及びＲＥ₃の最大のものとする。 

ＲＥ＝max．（ＲＥ₁、ＲＥ₂、ＲＥ₃） 

４で求めたＲＥの値が１.３Ｄの値に比べて著しく大きい場合には、対象負荷とバランスのとれたＲＥの値を選定し、その値が１.３Ｄに近づくよう調整すること。

この場合における調整は、次により行うこと 

• (1) ＲＥの値の実用上望ましい範囲 

１.３Ｄ≦ＲＥ≦２.２

• (2) 昇降機以外の負荷が要因で過大なＲＥの値となる場合、始動方式の変更を行って、(1)の範囲を満足するようにする。 

• (3) 回生電力を生ずる昇降機がある場合 

(1)の範囲を満足するものであっても、回生電力を生ずる昇降機がある場合、この回生電力を吸収できることを確認する。

 吸収できない場合は、回生電力を吸収する負荷を設けること

原動機の軸出力は、ＲＥ×Ｋ×Ｃp（kＷ）以上とする。

原動機出力係数（ＲＥ）の算出方法は、前述のとおりであるが、その具体的算出に当たっては、様式４に示す計算シートを用いるものであること。

なお、計算シートを用いた算出の手順は、次によることとし、各算出式に用いる係数等については、別記６の諸元表によること。

(1) 原動機出力の算出と整合

負荷表及び発電機出力計算シートに基づいて様式４「自家発電設備出力計算シート（原動機・整合）」の所定欄に当該数値を記入し原動機出力を算出、さらに発電機出力と原動機出力の整合を確認して、自家発電設備出力を求める。

(3) 原動機種別によるＲＥ₂ 

• ア ディーゼルエンジンの場合 

⑲：Ｍ₂’      負荷表の⑲Ｍ₂’の値を記入する。 

㊳ ：fv₂        別記６．２－１による。 

61：ＲＥ₂     上記の計算結果をＲＥ₂とする。 

• イ ガスタービンの場合

(5) ＲＥを求める。

(6) 原動機定格出力 

(7) 整合 

消防用設備等の非常電源として、有効かつ適切な自家発電設備の選定のために、発電機出力と原動機出力には一定の関係があり、その適切な組み合わせを図る必要がある。発電機定格出力57と原動機定格出力69の値が次式の関係にある場合、当該出力を自家発電設備の定格出力とする。

なお、ＭＲ＜１.５となるように計画することが望ましいこと